Задачи ПАХТ разные

Гидромашины и гидропривод технологических машин

Задача 7.1. Определить расход жидкости через зазор между цилиндрическими деталями, если d1 = 20,04 см, d2 = 20 см, длина сопряже¬ния l = 15 см. Поршень неподвижный. Перепад давления р = 20 МПа, динамическая вязкость жидкости 170 • 10-4 Н • с/м2.

Скачать решение

Задача 7.2. Определить давление струи жидкости на неподвижную стенку, наклоненную к горизонту на 15°. Струя вытекает из конического насадка диаметром 1 мм с давлением 20 МПа. Плотность жидкости р = 900 кг/м3.

Скачать решение

Задача 7.3. Определить изменение заключенного в стальном цилиндре объема индустриального масла, находящегося под атмосферным давлением, при увеличении давления до 20 МПа. Длина цилиндра 1 м, внутренний диаметр и = 100 мм, толщина стенки цилиндра б=1 мм, модуль упругости масла Еж = 1700 • 106 Н/м2, модуль упругости материала трубы Ет = 2 • 105 МН/м2.

Скачать решение

Задача 7.4. Имеются два трубопровода диаметром d1 = 100 мм и d2 = 50 мм. Кинематическая вязкость жидкостей, протекающих по трубопроводам, v1 = 23 • 10~* м2/с и v2 = 9 • 10-6 м2/с. Скорость жидкости в трубопроводе большего диаметра составляет v = 7 м/с. При какой скорости в малом трубопроводе потоки будут подобны?

Скачать решение

Задача 7.5. Определить основные рабочие параметры силового цилиндра по следующим данным: рабочая нагрузка F = 8000 Н, максимальная скорость перемещения поршня v = 0,5 м/с, время разгона поршня с 0 до 0,5 м/с, t = 0,1 с и p = 3 МПа.

Скачать решение

Задача 7.6. Определить площадь рабочего окна дросселя, уста¬новленного в напорной линии магистрали, давление в которой рн = 10 МПа. Давление на сливе рс = 0,5 МПа. Расход жидкости че¬рез дроссель 0 = 800 см3/с, плотность жидкости р = 900 кг/м3.

Скачать решение

Задача 7.7. Давление в напорной линии золотника рн = 20 МПа, давление нагрузки рв = 18 МПа. Расход рабочей жидкости через золотник Q = 30 л/мин (золотник четырехщелевой, рабочая жидкость - минеральное масло). Определить основные размеры золотника.

Скачать решение

Задача 7.8. Спроектировать радиально-поршневой насос на подачу 1,7 л/с и рабочее давление 20 МПа, если n0 = 0,96 и nн = 1470 об/мин.

Скачать решение

Задача 7.9. Рассчитать основные размеры аксиального роторно-поршневого насоса по следующим данным: полезная подача Qн = 2,35 л/с, рабочее давление 20 МПа, частота вращения вала nн = 1460 об/мин; z = 7; n0 = 0,98, максимальный угол наклона диска у=18.

Скачать решение

Задача 7.10. Определить давление ръ которое нужно приложить к поршню силового цилиндра (рис. 7.1) для создания силы вдоль штока Р = 7850 Н. Силы трения поршня в цилиндре и штока в сальнике равны 10 % от полного давления на поршень. Избыточное давление по левую сторону поршня р2 = 9,81 Н/см2; D = 100 мм; d = 30 мм.

Скачать решение

Задача 7.11. Определить основные размеры шестеренного насоса по следующим данным: Q = 60 л/мин; р = 2 МПа; n = 1450 мин-1; число зубьев z = 14; n0 = 0,92.

Скачать решение

Задача 7.12. Рассчитать основные параметры гидромотора, работающего с частотой n = 24 1/c и моментом М = 100 Н • м.

Скачать решение

Задача 7.13. Определить основные рабочие параметры силового цилиндра по следующим данным: рабочая нагрузка F = 10000 Н, максимальная скорость перемещения поршня v = 0,6 м/с, время раз* гона поршня с 0 до 0,6 м/с; t = 0,1 с; р = 5 МПа.

Скачать решение

Задача 7.14. Определить основные размеры шарикового предохранительного клапана по следующим исходным данным: расход рабочей жидкости 6 - 400 см3/с, давление открытия клапана pо = 5 МПа, перепад давления р = 1,0 Н/см2 (рабочая жидкость - минеральное масло).

Скачать решение

Задача 7.15. Определить площадь рабочего окна дросселя, установленного в напорной линии магистрали, давление в которой рн = 10 МПа. Давление на сливе рс = 0,5 МПа, расход через дроссель Q = 800 см3/с.

Скачать решение

Задача 7.16. Давление в напорной линии золотника рн = 10 МПа, давление нагрузки p = 9 МПа. Расход рабочей жидкости через золотник Q=15 л/мин (золотник четырехщелевой, рабочая жидкость - минеральное масло). Определить основные размеры золотника.

Скачать решение

Задача 7.17. Имеется гидропривод нераздельного исполнения с регулируемым насосом и нерегулируемым гидромотором. Параметры насоса: Qн = 3 л/с; рн = 10 МПа; nН = 0,9. Параметры гидромотора: Мм = 140 Н - м; nМ = 7 об/мин. Определить основные параметры гидропривода.

Скачать решение

Задача 7.18. Определить характеристики гидропривода с дроссельным регулированием. Дроссель включен последовательно на входе. Максимальная подача насоса Qн = 1 л/с. Нагрузка на шток поршня F= 17500 Н. Площадь поршня Sn = 50 см2. Давление настройки сливного клапана рк = 4 МПа.

Скачать решение

Задача 7.19. Определить потери давления на трение при протекании масла по трубопроводу с внутренним диаметром 25,4 мм, длиной 15,2 м, при скорости 6,1 м/с и при температуре масла 49 °С.

Скачать решение

Задача 7.20. Определить потери давления на трение при протекании масла температурой 38 °С по стальному трубопроводу внутренним диаметром 50,8 мм, длиной 30,5 м при скорости 9,14 м/с.

Скачать решение

Задача 7.21. В гидравлической сети насос с подачей 37,8 л/мин поддерживает циркуляцию масла, имеющего вязкость 110 сСт при температуре 49 °С и плотность р = 880 кг/м3. Внутренние диаметры трубопроводов и их длины приведены на рис. 7.2. Провести гидравлический расчет сети.

Скачать решение

Задача 7.22. Для объемной гидропередачи технологической машины, гидравлическая схема которой изображена на рис. 7.3, необходимо выбрать насос и гидромотор, если нагрузочный момент на валу М. = 5700 Н • м, а скорость вращения должна изменяться в пределах 10...80 мин-1.

Скачать решение

 

Расчет газопроводов и пневмодвигателей

Задача 8.1. Найти потребное давление в ресивере p01, если весовой расход газа G, давление среды на выходе из газопровода р и размеры газопровода l и d.

Скачать решение

Задача 8.2. Найти весовой расход газа G при давлении в ресивере p01, давлении среды на выходе из газопровода р и размерах газопровода l и d.

Скачать решение

Задача 8.3. Найти диаметр газопровода d, если весовой расход газа G, давление в ресивере p01 давление в среде на выходе из газопровода p, длина газопровода l.

Скачать решение

Задача 8.4. Определить удельную энергию воздуха при изотермическом и адиабатном процессах расширения, если начальное абсолютное давление воздуха р1 = 0,4 МН/м2, конечное абсолютное давление р2 = 0,1 МН/м2, начальная температура t = 20 °С.

Скачать решение

Задача 8.5. По данным предыдущего примера определить выходную мощность пневмодвигателя, крутящий момент и удельный расход воздуха, если Q = 0.2 м3/с; n = 600 об/мин; кпд = 0,35

Скачать решение

Задача 8.6. Сравнить по данным предыдущих примеров удельную энергию пневмодвигателя, работающего без расширения воздуха, удельной энергией пневмодвигателя с полным расширением воздуха при изотермическом и адиабатном процессах.

Скачать решение

Задача 8.7. Определить расход воздуха шестеренного косозубого пневмодвигателя К0,25, если начальное абсолютное давление сжатого воздуха р1 = 0,5 МН/м2 конечное абсолютное давление при выхлопе р2 = 0,12 МН/м2, начальная и конечная температуры воздуха t1 = t2 = 20 °С, скорость вращения ротора nk = 3000 мин-1, относительная величина вредного пространства m0 = 0,15, коэффициент утечек nУ = 0,9.

Скачать решение

Задача 8.8. Определить диаметры пневмоцилиндра и трубопроводов, если нагрузка F = 12 кН, ход 0,6 м, время рабочего хода t= 15 с, эквивалентная длина трубопровода Lэ = 85 м, КПД цилиндра 0,8, температура Т= 15 С, давление воздуха в узле ру = 0,56 МПа. Как уменьшится мощность привода, если давление в узле уменьшится на 10%?

Скачать решение

   

Пылеосадительные устройства для сушильных установок

Унос частиц материала сушильным агентом может достигать значительной величины, поэтому каждая сушильная установка должна быть снабжена пылеосадительным устройством.
Принцип действия и технические характеристики изложены в различных учениках и пособиях [9].
Анализ работы пылеуловителей различных конструкций показывает, что рост их эффективности связан с увеличением затрат энергии и размеров аппаратуры. Так, например, циклоны, большинство мокрых пылеуловителей работают тем эффективнее, чем большее сопротивление приходится преодолевать газовому потоку, чем больше подается жидкости для орошения.
Электрофильтры, пылевые камеры и рукавные фильтры дают наиболее лучший эффект по очистке газов при меньших скоростях газов, т.е. при установки аппаратов большего размера.
Однозначных рекомендаций по выбору пылеулавителей не существует. В каждом отдельном случае приходится выбирать, учитывая конкретные условия, основные показатели различных аппаратов. Так, пылевые камеры, циклоны и другие инерционные пылеуловители по капитальным и эксплутационным затратам наиболее дешевые, но они улавливают только крупные частицы, поэтому чаще аппараты этих типов применяют в качестве первой ступени пылеулавливания, как аппараты предварительной очистки перед электрофильтрами, перед рукавными фильтрами.

Цилиндрическая газовая топка

Рис. 4.4. Цилиндрическая газовая топка (1 – газовая горелка; 2 – камера сгорания; 3 – кладка; 4 – пережим; 5 – камера смешения; 6 – взрывной клапан; 7 – сопла).

Большинство мокрых пылеулавителей могут работать достаточно эффективно при пыли средней дисперсности (крупнее 2?5 мкм). В электрофильтрах можно получить высокую степень очистки, в том числе от высокодисперсных частиц. Однако для этого часто требуется предварительная подготовка газа, так как для каждого рода частиц выбирают оптимальные технологические условия работы электрофильтров.
Рукавные фильтры (тканевые) дают наиболее высокую степень очистки пыли любой дисперсности, но требуют поддержания температуры газа в определенных пределах. Эти аппараты по капитальным затратам несколько дешевле, чем электрофильтры, но расходы на эксплуатацию больше.
4.3.1. Определение концентрации пыли в сушильном агенте на выходе из барабана
Одним из критериев выбора пылеосадительного устройства является концентрация пыли на входе в него. Так например для циклонов типа ЦН-15 предельная концентрация пыли на входе в циклон составляет 400 г/м3, т.е., если концентрация пыли не превышает эту величину, тогда пылеосалительное устройство обеспечивает отделение твердых частиц от газа в соответствии с «паспортными» данными этого устройства. И напротив, при превышении этой величины, циклон начинает работать в режиме передаточного устройства, т.е. отделение твердых частиц не происходит; концентрация пыли на входе и выходе становится одинаковой, т.к. пропускная способность циклона по твердому превышена, – циклон «забит» пылью.
Для определения концентрации пыли в сушильном агенте на выходе из разгрузочной камеры сушильной установки необходимо в первую очередь рассмотреть структуру той части поперечного сечения барабана, которая занята высушиваемым материалом.
На рисунке 4.5. представлены три зоны поперечного сечения барабана занятые высушиваемым материалом. Первая зона (1), так называемый «завал», представляет наибольшую часть поперечного сечения барабана занятого материалом. Твердые частицы этой зоны имеют осевую составляющую скорости перемещения в сторону наклона барабана, т.е. завал перемещается независимо от поведения частиц, падающих с лопастной насадки. На рисунке 4.6. показано направление движения твердых частиц завала, – в нижнюю часть разгрухочной камеры.
Вторая зона представляет ту часть поперечного сечения занятого материалом, которая оккупирована материалом расположенным на лопастях насадки, а траектория перемещения частиц материала этой зоны соответствует траектории перемещения лопастей насадки, т.е. эта часть материала неподвижна относительно аппарата.

Схема поперечного сечения барабана

Рис. 4.5. Схема поперечного сечения барабана (1 – «завал», 2 – «мертвая» зона, 3 – зона падающего материала).

Схема разгрузки барабана

Рис. 4.6. Схема разгрузки барабана (1 – барабан, 2 – разгрузочная камера).

Третья зона поперечного сечения представляет собой условную часть поперечного сечения занятую материалом, падающим

Пример 4.3.
Определить концентрацию пыли на выходе из барабана (на входе в пылеосалительное устройство), если известно, что: производительность барабана по высушенному материалу составляет 1,55 кг/с; линейная скорость движения сушильного агента на выходе из барабана равна 1,66 м/с; диаметр барабана равен 2,2 м; толщина стенки барабана – 12 мм; длина барабана свободная от насадки равна 0,4 м; отношение площадей S3/(S3+S1) = 0,16; плотности твердых частиц и воздуха соответственно равны 1500 кг/м3 и 1,136 кг/м3; кинематическая вязкость воздуха – 0,0167?10 3 м2/с; дисперсный состав пыли представлен на рис. 4.7.

Цена за скачивание примера 70р подробнее Данный адрес e-mail защищен от спам-ботов, Вам необходимо включить Javascript для его просмотра.

Пример 4.4.
Предельно допустимая концентрация пыли на входе в циклон типа ЦН-15 составляет 400 г/м3. Пригоден ли этот аппарат в качастве пылеосадительного устройства для условий предыдущего примера.

Цена за скачивание примера 70р подробнее Данный адрес e-mail защищен от спам-ботов, Вам необходимо включить Javascript для его просмотра.

   

Расчет и подбор топки для сушильных установок

Установки, предназначенные для сжигания топлива без проведения технологических процессов в них, называются топками. Топки подразделяются на отдельно стоящие и встроенные [19]. Здесь мы коснемся только отдельно стоящих топок, предназначенных для сжигания жидкого и газообразного топлива с целью получения сушильного агента необходимых параметров. Топки с твердым и пылеугольным топливом для указанной цели в химической промышленности в последнее время не применяются.

Схема 3-х рядной калориферной установки с 2-мя калориферами в одном ряду.

Рис. 4.1. Схема 3-х рядной калориферной установки с 2-мя калориферами в одном ряду.

 Конструкции топок


По конструктивным признакам топки подразделяются на прямоугольные, круглые и циклонные. На рис. 4.2. показана одна из прямоугольных топок. Прямоугольные топки предпочтительны для сжигания жидкого топлива. Здесь камера сгорания отделена от камеры смешения со вторичным воздухом, подаваемым для разбавления дымовых газов до необходимой температуры. Топка при сжигании жидкого топлива снабжается растопочным дымопроводом.

Прямоугольная топка

Рис. 4.2. Прямоугольная топка (1 – форсунка; 2 – камера сжигания топлива; 3 – канал вторичного воздуха; 4 – смесительная камера; 5 – лаз; 6 – шамотная горка).

На рис. 4.3. представлена круглая топка. Здесь камера сгорания находится в середине топки. Вторичный воздух подсасывается из регулируемых отверстий на фронтовой плите 4, охлаждает наружную поверхность камеры сгорания и на выходе из топки разбавляет дымовые газы. При больших расходах вторичного воздуха его подают от вентилятора через патрубки, установленные тангенциально к стенке наружного кожуха топки.

Круглая топка

Рис. 4.3. Круглая топка (1 – горелка; 3 – кладка; 3 – кожух; 4 – фронтовая плита).

Цена за скачивание примера 70р подробнее Данный адрес e-mail защищен от спам-ботов, Вам необходимо включить Javascript для его просмотра.

   

Паровые калориферы подбор

В системах кондиционирования воздуха, вентиляции, воздушного отопления и в сушильных установках применяются калориферы с теплоносителем (горячая вода или пар). В химической технологии наибольшее распространение получили паровые калориферы [14].
При проектировании калориферных установок можно предусматривать использование калориферов различных типов, моделей и номеров, различную фронтальную поверхность и число рядов калориферов по ходу воздуха. Таким образом, количество возможных решений для каждого конкретного случая может быть велико: однако целью расчета является выявление такой калориферной установки, которая в заданных условиях работы имеет наименьшие фронтальные размеры, поверхность нагрева, аэродинамическое сопротивление. Выполнение этих требований необходимо для обеспечения минимальной стоимости изготовления и эксплуатации установки. Легко заметить, что перечисленные условия противоречивы. Поэтому окончательно принимаемый вариант компоновки калориферной установки может быть только компромиссным решением, в достаточной мере удовлетворяющим указанным требованиям или таким, которые признаются наиболее важными в данном случае (например, наименьшие фронтальные размеры установки или ограниченное сопротивление установки). Сформулировать требования и правила для расчета оптимального варианта калориферной установки (группы калориферов), пригодные для всех практических случаев не представляется возможным, поскольку эти требования и правила в конкретных случаях сильно разнятся. Поэтому приемлемое решение обычно находят после рассмотрения нескольких рассчитанных вариантов компоновок калориферной установки, т.е. посредством выбора.
В большинстве случаев количество рассматриваемых вариантов можно свести к минимуму, если массовую скорость воздуха в живом сечении калорифера принимать в пределах от 2 до 7 кг/м2с с тем, чтобы гидравлическое сопротивление калориферной установки составляло бы от 5 до 25% сопротивления всего воздушного тракта сушильной установки. В самом деле, если принимать массовую скорость воздуха менее 2 кг/м2с, то фронтальное сечение установки будет слишком большим, а приточная камера – громоздкой и дорогой. Если же массовая скорость будет более 7 кг/м2с, то фронтальные размеры установки будут относительно невелики, однако ее сопротивление движению воздуха окажется чрезмерно большим.
Рациональный запас поверхности нагрева установки составляет 10?20%. Меньший запас недостаточен для компенсации возможного уменьшения теплопроизводительности калориферной установки, обусловленного отклонением фактических значений коэффициента теплопередачи от их паспортных показателей, а также загрязнением поверхности в процессе эксплуатации. Запас же в размере, превышающий рекомендуемый, увеличивает стоимость установки.
При последующем детальном рассмотрении расчета и подбора калориферов для калориферной установки в качестве базового типа калорифера будем использовать калорифер с биметаллическим спирально – накатным оребрением моделей КП3-СК-01 АУ3 и КП4-СК-01АУ3, поскольку этот калорифер характеризуется наиболее высокими теплотехническими показателями по сравнению с калориферами более ранних типов [14]. Высокие теплотехнические показатели этого калорифера достигнуты за счет интенсификации внешнего теплообмена (стенка-воздух). Теплообменный элемент калорифера состоит из двух трубок, насаженных одна на другую. Внутренняя трубка – стальная – диаметром 16х1,2 мм, наружная – алюминиевая с накатанным на ней оребрением. В процессе накатки между стальной и алюминиевой трубками образуется надежный механический и термический контакт. (Подробнее о калориферах см. методическое пособие пособие (14)].
4.1.1. Калориферы типа КП3-СК-01АУ3 и КП4-ск-01АУ3
Калориферы биметаллические выпускаются двух моделей: КП3-средняя модель, имеющая 3 ряда теплопередающих трубок по направлению движения воздуха; КП4-большая модель, имеющая 4 ряда трубок.
В зависимости от геометрических размеров воздухонагреватели каждой модели подразделяются на 7 типоразмеров, обозначаемых порядковыми номерами (с №6 по №12).
Калориферы представляют собой одноходовые теплообменники и по трубному и межтрубному пространствам и устанавливаются с вертикальным расположением теплопередающих трубок и патрубков.
Воздухонагреватели с №6 по №10 снабжены одним патрубком для подвода пара и одним патрубком для отвода конденсата, а калориферы №№11 и 12 – двумя патрубками для подвода пара и одним патрубком для отвода конденсата.
При групповой установке воздухонагревателей боковые щитки могут не устанавливаться, что позволяет образовывать сплошную поверхность нагрева. Некоторые данные калориферов представлены в таблицах 4.1., 4.2., 4.3., 4.4.

Таблица 4.1.
Технические данные калориферов типа КП3-СК-01 АУ3

Таблица 4.2
Влияние массовой скорости воздуха во фронтальном сечении калорифера на коэффициент теплопередачи и аэродинамическое сопротивление этого калорифера (КП3-СК-01АУ3).

Таблица 4.3.
Технические данные калориферов типа КП4-СК-01АУ3

Таблица 4.4.

Влияние массовой скорости воздуха во фронтальном сечении калорифера на коэффициент теплопередачи и аэродинамическое сопротивление этого калорифера (КП4-СК-01 АУ3).

Цена за скачивание примера 70р подробнее Данный адрес e-mail защищен от спам-ботов, Вам необходимо включить Javascript для его просмотра.

   

Cтраница 11 из 15

Яндекс.Метрика Rambler's Top100