Решение задач по МАХП часть 5

Задача 1.16 Подобрать стандартный пленочный испаритель и теплоноситель для концентрирования раствора дикарбоновых кислот в этилацетате при следующих исходных данных: начальный расход раствора С_н = 13,9 кг/с; начальная концентрация кислот х_н = 0,10 кг/кг; конечная концентрация х_н = 0,30 кг/кг; начальная температура смеси tн = 30 С, показатель термического разложжения D_h = 6,3
Скачать решение задачи (МАХП) 1-16 (цена 100р)

---

Задача 1.17 Подобрать стандартный роторный аппарат для концентрирования раствора. Производительность аппарата, приведенная к начальной концентрации, G = 0,06 кг/с. Начальная концентрация раствора хн = 0,50 кг/кг; конечная концентрация х_к = 0,75 кг/кг; температура кипения при начальной концентрации t_кип = 83,5 °С, при конечной t_кипк = 109°С; максимальная температура греющего пара tn = 158 °С; допустимое время пребывания жидкости в зоне нагрева tдоп = 30 с.
Скачать решение задачи (МАХП) 1-17 (цена 100р)

---

Задача 1.18 Подобрать стандартный роторный аппарат для нагревания жидкости от начальной температуры tн = 30°С до конечной t_k = 70 °С, производительность аппарата G = 0,5 кг/с, максимальная температура греющего пара t_n = 158 °С, допустимое время пребывания жидкости в зоне нагрева t_доп = 90 с.
Скачать решение задачи (МАХП) 1-18 (цена 100р)

---

Задача 1.19 Сделать ориентировочный выбор стандартного роторного пленочного аппарата для проведения газожидкостной химической реакции А + В = С. Производительность аппарата по жидкости с реагирующим компонентом А G_А = 0,28 кг/с, начальная концентрация хн = 8 кмоль/м3; конечная концентрация хк = 0,5 кмоль/м³; длительность реакции при температуре t_р = 110°С составляет tр = 10 с, удельная теплота экзотермической реакции q = +4,8*10⁶ Дж/кмоль. При средней концентрации плотность жидкости р_ж = 920 кг/м³ и вязкость 1,1*10^-4 м²/с.
Скачать решение задачи (МАХП) 1-19 (цена 100р)

---

Задача 2.1 Рассчитать ректификационную колонну с колпачковыми тарелками при следующих исходных данных: нагрузка по пару G_п = 18000 кг/ч; нагрузка по жидкости G_ш = 25000 кг/ч; плотность паров р_п = 4,25 кг/м³; плотность жидкости р_к = 800 кг/м³; поверхностное натяжение G = 0,02 Н/м; число ступеней изменения концентрации n_ст = 24. Вспениваемость жидкости средняя, давление в колонне атмосферное.
Скачать решение задачи (МАХП) 2-1 (цена 100р)

---

Задача 2.2 Рассчитать ректификационную провальную тарелку при следующих исходных данных: нагрузка по пару Gи = 34000 кг/ч; нагрузка по жидкости Gж = 27500 кг/ч; плотность паров р_п = 3,34 кг/м³; плотность жидкости р_ж = 660 кг/м³; поверхностное натяжение а = 0,017 Н/м; вязкость жидкости μ_ж = 0,005 Па-с; вязкость паров 5*10^-5 Па-с.
Скачать решение задачи (МАХП) 2-2 (цена 100р)

---

Задача 2.3 Подобрать перемешивающее устройство для аппарата с номинальным объемом v_k = 5 м³, в котором содержится суспензия с частицами размером б = 1,5 мм. Вязкость жидкости 0,0065 Па-с, плотность жидкости р_ж = 1020 кг/м³, плотность твердой фазы р_г = 1700 кг/м³. Концентрация твердой фазы до 90 %. Давление в аппарате 0,3 МПа; среда некоррозионна и невзрывоопасна.
Скачать решение задачи (МАХП) 2-3 (цена 100р)

---

Задача 2.4 Рассчитать реактор-котел периодического действия для переработки 15000 кг в сутки реакционной смеси при следующих исходных данных. Начальная концентрация реагирующего вещества хп = 0,17 кмоль/м³; степень превращения х = 0,7; константа скорости реакции, протекающей по первому порядку, К_Р1 = 5,5*10⁵ кмоль/(м3-с); температура реакции tр = 120 °С; давление в реакторе р = 0,3 МПа; тепловой эффект реакции (экзотермической) q = 2.8*10⁹ Дж/кмоль; реакционная смесь имеет следующие физические свойства: р_ж = 1050 кг/м³; μ_ж = 0,015 Па-с; с_ж = 1900 Дж/(кг*К); λ_ж = 0,18 Вт/(м- К).
Скачать решение задачи (МАХП) 2-4 (цена 100р)

---

Задача 2.5 Рассчитать количество реакторов в каскаде, их номинальный объем и тепловые потоки от реакции в каждом аппарате при следующих исходных данных.
Реакция протекает по схеме А + В = С. На реакцию подается раствор вещества А в количестве V_A = 2,7 м³/ч с концентрацией Х_A = 5 кмоль/м³ и раствор вещества В в количестве V_в = 2,0 ма/ч с концентрацией х_в = 1 кмоль/м3. Степень превращения вещества А x_A = 0,88. Температура реакции t_р = 87 °С. Константа скорости реакции описывается уравнением Тепловой эффект реакции 8*10^6 Дж/кмоль.
Kpa = 6,4*10^-13* exp(-1,2*10⁸/(R*T))
Скачать решение задачи (МАХП) 2-5 (цена 100р)

---

Задача 2.6 Рассчитать количество кислорода, растворяемого в культуральной жидкости при температуре t = 35 °С и избыточном давлении р_т5 = 0,05 МПа. В качестве ферментатора принят сосуд с перегородками и с открытой турбинной мешалкой. Проток культуральной жидкости составляет G = 500 кг/ч; время пребывания ее в аппарате t = 4 ч.
Скачать решение задачи (МАХП) 2-6 (цена 100р)

---

Задача 2.7 Подобрать барботажный реактор непрерывного действия для каталитического окисления углеводородов со средней молекулярной массой М = 86 кг/кмоль, Производительность реактора по жидкости V = 5 м3/ч. Расход воздуха, приведенный к нормальным условиям (р₀ = 0,1МПа, t₀ = 20°С), составляет V_г = 600 м³/ч. Температура реакции t_Р = 92 °С, давление р = 0,2 МПа, время реакции до требуемой степени превращения т_р = 2,8 ч. Реакция экзотермическая, теплота реакции qp = 7,35*10⁵ Дж при окислении 1 кг сырья. Температура хладагента должна быть не ниже 50 °С.
Скачать решение задачи (МАХП) 2-7 (цена 100р)

---

Задача 2.8 Рассчитать и выбрать нормализованную сушилку непрерывного действия по следующим исходным данным: производительность по сухому продукту G = 1500 кг/ч; начальное влагосодержание w_н = 0,1 кг/кг; конечное влагосодержание wk = 0,01 кг/кг; насыпная плотность материала р_n = 1470 кг/м³; удельная теплоемкость сухого материала с_м = 1100 Дж/(кг-К); температура воздуха на входе в сушилку t_pм = 120 °С, на выходе из сушилки tВк = 60 °С; температура материала на входе в сушилку Q_н = 15 °С; размер частиц кристаллического материала QН = 2-3 мм; барометрическое давление П = 10⁵ Па.
Скачать решение задачи (МАХП) 2-8 (цена 100р)

---

Задача 2.9 Рассчитать сушильную установку и выбрать вспомогательное оборудование по следующим исходным данным: на сушку поступает Gн = 500 кг/ч (0,14 кг/с) материала с начальным влагосодержанием w_н = 0,2 кг/кг; конечное влагосодержание wк = 0,01 кг/кг; температура воздуха на входе в сушилку t_нц = 300 С, на выходе из сушилки - t_вк = 100 °С; температура материала на входе в сушилку t_Н = 15 °С; плотность материала р = 1470 кг/м³; эквивалентный размер частиц бэ = 1 мм; удельная теплоемкость материала с_м = 1250 Дж/(кг*К); барометрическое давление П = 10⁵ Па.
Скачать решение задачи (МАХП) 2-9 (цена 100р)

---

Задача 2.10 Рассчитать и подобрать нормализованную барабанную вращающуюся печь по следующим исходным данным: производительность печи по готовому продукту G = 2600 кг; время пребывания материала в печи t = 4ч; температура материала на входе в печь t_с = 10 °С, на выходе из печи t_п = 1000 °С; температура отходящих газов t_Т = 350 °С; температура топлива на входе в печь t_т = 20 °С; температура воздуха, подаваемого на сжигание, t_и = 50 °С; плотность материала р_м = 2700 кг/м³; насыпная плотность материала рн = 1900 кг/м3; угол естественного откоса х|з = 40°; темплоемкость продукта сп = 1250 Дж/(кг*К); начальное влагосодержание сырья ф = 0,3; максимальный радиус уносимых частиц г_ч=2*10^-5 м; унос из материала готового продукта х_уи = 0,2, летучих продуктов x_л = 0,15; плотность летучих продуктов р_л = 1,2 кг/м³; теплоемкость летучих с_л= 1400 Дж/(кг-К). Вид топлива - газ месторождения Ставропольское. Теплотой реакции обжига можно пренебречь.
Скачать решение задачи (МАХП) 2-10 (цена 100р)

---

Задача 2.11 Рассчитать и подобрать нормализованную вращающуюся муфельную печь по следующим исходным данным: производительность печи по готовому продукту G = 800 кг/ч; время пребывания материала в печи m = 2 ч; температура материала на входе в печь t_С = 20 °С; на выходе из печи t_п = = 600 °С; температура отходящих газов t_г = 300 °С; температура топлива на входе в печь t = 20 °С; температура воздуха, подаваемого на сжигание, t = 50 °С; насыпная плотность материала ря = 1900 кг/м3; угол естественного откоса материала -ф = 40°; теплоемкость продукта с = 1300 Дж/(кг-К); начальное влагосодержание сырья xн = 0,3 кг/кг; унос летучих из материала х_л=0,1 кг/кг; плотность летучих р_л= 1,2 кг/м³; теплоемкость летучих с_л = 1350 Дж/(кг*К); вид топлива - мазут.
Скачать решение задачи (МАХП) 2-11 (цена 100р)

---

Задача 2.12 Провести проектный расчет червячного пресса на производительность G = 350 кг/ч для производства труб с номинальным наружным диаметром 140 - 255 мм, толщиной стенки 3-20,5 мм из полиэтилена низкой плотности марок 10802 - 020, 15802 - 020 и высокой плотности марок 20606 - 012, 20706 - 18. Наиболее тяжелый режим переработки, отвечающий максимальному сопротивлению формующей головки и максимальным затратам энергии, следует ожидать при производстве труб наименьшего диаметра из марки ПЭВП с наименьшим значением ПТР. Таким образом, исходными данными для расчета являются производительность пресса G = 350 кг/ч; диаметр трубы dтр х бст = 140x3,5 мм; материал трубы - полиэтилен высокой плотности марки ПЭ 20606-12; кривая течения расплава ПЭ 20606-12 (см. рис. 12.3); плотность полиэтилена (см. табл. 12.4) р_т = 952 кг/м³; насыпная плотность (см. табл. 12.4) р = 500 кг/м³; температура плавления (см. табл. 12.3) t = 125°С.
Скачать решение задачи (МАХП) 2-12 (цена 100р)

---

Решение задач по МАХП часть 4

Задача 1.1 Подобрать пылеуловитель первой ступени очистки с эффективностью улавливания не ниже 0,6 при следующих исходных данных. Источник пылегазового выброса - вращающаяся печь обжига цементного клинкера. Уловленный материал в сухом виде возвращается в печь обжига. Пыль имеет следующий дисперсионный состав: Плотность пыли р_м = 2800 кг/м³; температура газа t_г = 400 °С; вязкость газа 22,1*10^-9 Па-с; расход газа при температуре 400 °С Vг = 18 000 м³/ч = 5 м³/с; начальная концентрация пыли х_н = 60 г/м³; цена электроэнергии Цъ = 0,016 руб/кВт*ч; нормативный коэффициент окупаемости Ен = 0,17; коэффициент цеховых расходов К_цр = 0,07;   коэффициент   амортизации  Ка = 0,1; сопротивление аппарата р < 700 Па.

Скачать решение задачи (МАХП) 1-1 (цена 100р)

---

Задача 1.2 Выбрать аппарат для улавливания цементной пыли при следующих исходных данных: концентрация частиц в газе при нормальных условиях х_н = 0,025 кг/м³; разрежение в системе р = 1500 Па; объемный расход газа V_ог = 15 нм³/с; температура отходящего газа t = 150 °С, вязкость газа при 150 °С- 2,25*110^-5 Па*с, степень очистки не ниже 0,95. Фракционный состав пыли в газе следующий:

Скачать решение задачи (МАХП) 1-2 (цена 100р)

---

Задача 1.3 Выбрать пылеулавливающий аппарат по следующим исходным данным: расход газа V_0г = 10 нм³/с; температура газа t_г = 250 °С; концентрация твердой фазы в газе хн = 60 г/нм³; дисперсный состав частиц; Степень очистки - не ниже 0,99; разрежение в системе р = 500 Па; запыленный газ сухой и не агрессивный.

Скачать решение задачи (МАХП) 1-3 (цена 100р)

---

Задача 1.4 Выбрать стандартный фильтр и рассчитать требуемое их количество для фильтрования Gс = 13 800 м³/ч суспензии с объемной концентрацией твердой фазы х_и = 1,8 %. Дополнительными данными для выбора типа фильтра являются следующие технологические требования и свойства суспензии и осадка: целевой продукт - твердая фаза; выгрузка осадка - «сухая»; унос твердой фазы - минимальный; скорость осаждения твердой фазы w = 3,2 мм/с; объемное удельное сопротивление осадка при P = 80 кПа r_б = 1,6-10¹⁴ 1/м; осадок хорошо удерживается на вертикальной поверхности; суспензия химически не агрессивна н нетоксична; промывка осадка производится водой.
Скачать решение задачи (МАХП) 1-4 (цена 100р)

---

Задача 1.5 Рассчитать требуемую поверхность фильтрации вновь проектируемого патронного фильтра-сгустителя с непрерывной выгрузкой сгущенной суспензии, работающего в условиях постоянного перепада давления. Исходные данные для расчета следующие: производительность по исходной суспензии Gсн = 267 т/ч; начальная массовая концентрация твердой фазы х_н = 2,6 %; конечная концентрация х_к = 16 %; плотность твердой фазы рт = 1350 кг/м³; плотность жидкой фазы р_ж = 1000 кг/м³; динамическая вязкость жидкости 1,08 мПа-с; перепад давления на фильтре р = 7*10⁴ Па; влажность осадка w = 56 %; удельное сопротивление осадка гв = 32*10⁹ м/кг; сопротивление фильтрующей перегородки r_ф = 14*10⁸ 1/м; вспомогательное время, затрачиваемое на сброс осадка, τ_и= 45 с; толщина осадка h_ос = 16 мм.
Скачать решение задачи (МАХП) 1-5 (цена 100р)

---

Задача 1.6 Определить производительность рамного фильтр-пресса Ф1М90-1000/254, работающего в режиме постоянной скорости фильтрования, для цикла, включающего промывку и просушку осадка. Исходные данные для расчета следующие: поверхность фильтрования Рф = 80 м², толщина набираемого осадка равна половине толщины плиты h_ос = 22,5 мм, максимально допустимый перепад давления на фильтре рд = 4*10⁵ Па; среднее удельное сопротивление осадка при максимально допустимом перепаде давления г_в = 5*10¹¹ м/кг; сопротивление фильтрующей перегородки R_ф.п = 11*10⁹ 1/м; динамическая вязкость фильтрата 2*10^-3 Па-с; вязкость промывной жидкости μ_пр = 1*10³ Па*с; массовая концентрация твердой фазы в суспензии х_т = 4,6 %; плотность твердой фазы рт = 4312 кг/м3; плотность жидкой фазы рж = 1230 кг/м3; влажность отфильтрованного осадка w = 34 %; расход промывной жидкости на 1 кг влажного осадка v_пр.ж = 0,7*10^-3 м³/кг; время, затрачиваемое на просушку осадка, τ_с = 0,70 с; время, затрачиваемое на вспомогательные операции 1800 с.
Скачать решение задачи (МАХП) 1-6 (цена 100р)

---

Задача 1.7 Рассчитать производительность фильтра ЛГАжр50У, перепад давления в котором создается центробежным насосом, и выбрать марку насоса.
Исходные данные для расчета следующие: поверхность фильтрования Fф = 50 м²; предельный перепад давления при фильтровании рд = 2*10⁵ Па; высота слоя осадка h_ОС = 12 мм; съем осадка смывом струей жидкости; коэффициент удельного сопротивления осадка г_в = 1,13*10⁹ (р)^0,41; сопротивление фильтрующей перегородки r_ф.п = 12*10⁹ 1/м; влажность осадка после фильтрования w = 35 %; динамическая вязкость фильтрата 1,36*10^3 Па*с; массовая концентрация суспензии хт = 4 %; плотность жидкой фазы р_н = 1250 кг/м³, плотность твердой фазы рт = 2430 кг/м3; расход промывной жидкости V_пр.ж = 1,5*10^-3 м³/кг; вязкость промывной жидкости 1,02 мПа*с; время сушки осадка τ_с = 80 с, вспомогательное время τ_в = 1860 с. При размещении узла установки фильтра в два этажа высота подъема суспензии Hг = 3,5 м, общий коэффициент сопротивления трубопровода на линии подачи суспензии 3,85.
Скачать решение задачи (МАХП) 1-7 (цена 100р)

---

Задача 1.8 Рассчитать требуемую площадь поверхности фильтрования барабанного вакуум-фильтра с наружной фильтрующей поверхностью на производительность по фильтрату V_б = 3,28 м³/ч. Подобрать стандартный фильтр и определить необходимое их количество. Исходные данные для расчета следующие: перепад давления при фильтровании и промывке P = 64*10³; высота слоя осадка hoc = 9 мм, влажность отфильтрованного осадка w = 72 %; удельное сопротивление осадка rи = 27*10¹⁰ м/кг; сопротивление фильтрующей перегородки r_фн = 42*10⁹ 1/м; плотность твердой фазы р_т = 2540 кг/м³; плотность жидкой фазы рж = 1080 кг/м³; динамическая вязкость фильтрата 1,05 мПа*с; массовая концентрация твердой фазы х_m = 10,6 %; удельный расход промывной жидкости Vпр.ш = 1,0*10^-3 м³/кг; вязкость промывной жидкости (вода) при температуре 50 °С μ_пр = 0,58*10³ Па*с; минимальное время окончательной сушки осадка t_с2 = 30 с; жидкая фаза суспензии неагрессивна и невзрывоопасна.
Скачать решение задачи (МАХП) 1-8 (цена 100р)

---

Задача 1.9 Рассчитать требуемую поверхность фильтрования дискового вакуум-фильтра на производительность по фильтрату V_об = 46,5 м³/ч. Подобрать стандартный дисковый фильтр и определить необходимое их количество. Исходные данные для расчета следующие: разделяемая суспензия не агрессивна, перепад давления при фильтровании P = 65*10³ Па; толщина осадка по внутреннему радиусу h_ос = 8 мм; удельное сопротивление осадка r_п = 61*10⁹ м/кг; сопротивление фильтрующей перегородки r_ф.п =47*10⁹ 1/м; содержание влаги в отфильтрованном осадке w = 62 %; динамическая вязкость жидкой фазы μ = 0,94 мПа*с; плотность жидкой фазы р_ж = 1020 кг/м³; плотность твердой фазы рт = 2400 кг/м³; массовая концентрация твердой фазы x = 10 %; минимальное время сушки t_с = 60 с.
Скачать решение задачи (МАХП) 1-9 (цена 100р)

---

Задача 1.10 Выбрать центрифугу и рассчитать ее производительность при разделении суспензии по следующим исходным данным: Основной продукт - твердая фаза. Фугат подается на очистку. Требуемая производительность по суспензии V_cб = 2,24 м³/ч; по твердому осадку Gт = 560 кг/ч. Массовая концентрация твердой фазы хт = 25 %, объемная – хv = 19,3 %. Вязкость жидкой фазы равна 0,9 мПа-с. Плотность твердой фазы рт = 1390 кг/м3; плотность жидкой р_ж = 1000 кг/м³. Гранулометрический состав твердой фазы следующий: 0,2 мм - 5  %; от 0,2 до 0,1 мм - 80 %; от 0,1 до 0,04 мм - 9 %; 0,04 мм - 6  %. Твердая фаза нерастворима, среднеабразивна. Среда слабокислая. Температура суспензии 35 °С. Промывки осадка не требуется, влажность осадка минимальная.  Крупность разделения бк = 0,01 мм. Осадок рыхлый, измельчение твердой фазы ограничено. Суспензия нетоксична, огне- и взрывобезопасна. Категорийность помещения по СНИП-ПМ2 - 72 - Б; по ПУЭ-В - Па. Длительность работы в течение суток 24 ч.
Скачать решение задачи (МАХП) 1-10 (цена 100р)

---

Задача 1.11 Подобрать стандартизованный теплообменник для нагревания насыщенным водяным паром 26000 кг/ч азота от t₁ = 20 °С до t₂ = 150 °С. Давление азота на входе в теплообменник_0,2 МПа, допустимая потеря давления 0,03 МПа.
Скачать решение задачи (МАХП) 1-11 (цена 100р)

---

Задача 1.12 Подобрать стандартизованный кипятильник ректификационной колонны для испарения 3500 кг/ч толуола при избыточном давлении 0,05 МПа.
Скачать решение задачи (МАХП) 1-12 (цена 100р)

---

Задача 1.13 Рассчитать спиральный теплообменник для охлаждения 15000 кг/ч 25%-ного раствора хлористого кальция от 100 °С до 30 °С.
Скачать решение задачи (МАХП) 1-13 (цена 100р)

---

Задача 1.14 Подобрать стандартизованный теплообменник для охлаждения 8,5 м³/ч водного раствора лимонной кислоты, содержащего частицы гипса. Начальная температура раствора t₁ = 80 °С; конечная t₂ = 30 °С, допустимое сопротивление теплообменника по обоим потокам рдоп = 4*10⁴ Па.
Скачать решение задачи (МАХП) 1-14 (цена 100р)

---

Задача 1.15 Рассчитать и подобрать стандартный аппарат воздушного охлаждения для конденсации и последующего охлаждения 13600 кг /ч углеводорода при избыточном давлении P = 0,06 МПа. Конечная температура жидкого углеводорода t = 45 °С. Аппарат устанавливается в районе г. Баку.
Скачать решение задачи (МАХП) 1-15 (цена 100р)

---

Решение задач по МАХП часть 3

Задача 52 Определить производительность рамного фильтр-пресса РО М80-IV-01, работающего в режиме постоянной скорости фильтрования, для цикла работы, включающего промывку и просушку осадка при разделении суспензии цинкового производства.
Скачать решение задачи (МАХП) 52 (цена 100р)

---

Задача 53 Площадь поверхности фильтрования S = 80 м²; толщина рам  25  мм;  перепад давления при фильтровании. р₀ =  200 кПа; перепад давлений при промывке осадка Р_пр =  200 кПа; среднее удельное сопротивление осадка а_ср =  157,3*10⁹ мjкr; сопротивление фильтрующей перегородки, отнесенное к единице вязкости жидкости, р =  48,5*10⁹  1/м; вязкость жидкой фазы  2,88*10^-6 кПа•с; средняя вязкость промывного фильтрата μ_пр.ф = 1,7*10^-6 кПа*с; время, затрачиваемое на вспомогательные операции,  tвел =  1800 с;  время просушки осадка (устанавливается экспериментально) t  =  70 с; не­обходимое количество промывной воды на 1 кr влажного осадка V_пр.ж =  0,001  м³/кr;  содержание жидкой фазы в отфильтрованном осадке (до просушки) w =  34  %.
Скачать решение задачи (МАХП) 53 (цена 100р)

---

Задача 54 Определить минимальное давление на зажимную плиту рамного фильтр-пресса. Исходные  данные.  Размеры  плиты  фильтр-пресса:  внешние 1,04 x 1,04 м, в свету 1 x 1 м. Давление фильтрации р =  4•10⁵ Па.
Скачать решение задачи (МАХП) 54 (цена 100р)

---

Задача 55 Рассчитать отстойную центрифугу периодического действия типа ОГН-903К-01, предназначенную для разделения 3 м3/ч суспензии. Исходные данные. Плотность твердого вещества в  суспензии р = 3200 кг/м3 плотность маточной жидкости рж = 1000 кr/м3  при динамической вязкости суспензии 0,82*10^-3 Па•с; .минимальный размер (диаметр) улавливаемых частиц суспензии d =  12 мкм. Технические характеристики центрифуги внутренний диаметр ротора D_rn = 0,900 м; максимальное число оборотов ротора n =  1700 об/мин; рабочий объем ротора V =0,13 м3; фактор разделения 1420. По опытным данным принимаем: время загрузки 30 с; длительность периода разгона ротора центрифуги 90 с, периода торможения 60  с; время вспомогательных операций t_вел= 150 с и периода разгрузки машины от осадка 30 с.
Скачать решение задачи (МАХП) 55 (цена 100р)

---

Задача 56 Рассчитать фильтрующую центрифугу ФМБ-SОЗК-03, предназначенную для отделения кристаллов Na₂CО₃  от маточного раствора. Исходные данные. Плотность маточного раствора рж =  1000 кг/м3; плотность кристаллов Рт = 2700 кг/м³ концентрация твердой фазы с = 8 %; содержание жидкой фазы в отфильтрованном осадке w = 50 %; угловая скорость вращения ротора w = 157,08 с^-1 ;  радиус ротора rрт = 0,4 м; площадь поверхности фильтрования s_рт = 1,005 м²;  жидкостный объем ротора принят равным его рабочему объему Vж =0,1 м³; динамическая вязкость жидкости   0,82•10^-6  кПа-с; сопротивление фильтрующей перегородки,  отнесенное к единице вязкости,  р =  2*10¹²  м^-1;  массовое среднее удельное сопротивление осадка а_ср =  2*10¹¹  м/кг.
Скачать решение задачи (МАХП) 56 (цена 100р)

---

Задача 57 Определить крупность разделения и относительный унос в центрифуге, предназначенной для разделения полиэтилена и бензина. Параметры ценrрифуrи: r_рт =  0,315 м; r₀ = 0,245 м; L_ц = 1,7 м; t_шн = 0,2 м; w =  209 рад/с; ооотн = 2,09 рад/с; конструкция ­ противоточная. Характеристика суспензии: р_т = 920 кr/м³;  Рж = 700 кr/м³, концентрация твердого по массе 17,5 %; μ =  0,5*10^-3 Н-с/м². Гранулометрический состав:  частицы размером менее 10 мкм составляют менее 1 % всей массы, размером менее 20 мкм - до 2,4 %. Требуемая производительность по сухому полиэтилену Gт =  2,22 кг/с, что при заданной концентрации составит по фугату Q =  11,5•10^-3 м3/c; допустимый унос 1,0 кг/м3
Скачать решение задачи (МАХП) 57 (цена 100р)

---

Задача 58 Определить влажность осадка полихлорвиниловой смолы, получаемой на центрифуге. Найти максимальную производительность Gси расход промывных вод Gпр.ж (отмывка от эмульгатора), при котором не увеличивается влажность. Исходные данные. D_рт =  0,8 м; производительность центрифути Goc  =  1,25 кг/с; известно, что на этой же центрифуге w_м =  27% при Goc  = 0,834 кг/с.  Характеристика суспензии р_т =  1400 кг/м³;  Рж =  1000 кгjм3; пористость смолы в центробежном поле Е_п =  30 %.
Скачать решение задачи (МАХП) 58 (цена 100р)

---

Задача 59 Расчет на прочность ротора центрифуги ФМН-100ЗК. Исходные данные. R= 0,5 м, R₀ =0,34м, R₁ =0,35 м, S_ц=0,012м, S₁ = 0,015 м, S2 = 0,018 м, Н = 0,5 м, р = 1250 кг/м³,  р = 7850 кг/м³, d = 0,005 м, n = 20 об/с, t = 0,03 м. Материал - сталь 12Х18Н10Т.
Скачать решение задачи (МАХП) 59 (цена 100р)

---

Задача 60 Определить производительность сепаратора с центробежной пульсирующей выгрузкой осадка типа УОВ-602К-2, предназначенного для отделения кристаллов Na₂CО₃ от маточного раствора. Исходные данные. Объемная концентрация твердого вещества в суспензии Cv = 10  %;  плотность кристаллов Na2CО₃ р₁  = 2700  кг/м³; плотность маточного раствора р₂ =  1000 кг/м³; динамическая вязкость раствора 0,001Па-с; минимальный размер улавливаемых твердых частиц d=1 мкм. Сепаратор имеет следующие технические характеристики [6.5]: частота вращения ротора n =  4700  об/мин; индекс производительности (при зазоре между тарелками 0,4 мм) и работе в качестве разделителя по тяжелому компоненту Lт =  8000 м²;  емкость шламового пространства ротора Vшл = 0,007 м3; пропускная способность по воде до 10 м3/ч.
Скачать решение задачи (МАХП) 60 (цена 100р)

---

Задача 61  Выполнить расчет на прочность ротора сепаратора с внутренним затяжным кольцом. Частота вращения ротора n = 75  об/с; материал  деталей  ротора  - сталь  07Х16Н6;  предел  текучести 882 МПа; плотность материала р =  7850 кг/м³;  модуль упругости материала  Е= 0,196•106 МПа; плотность сепарируемого  продукта Рж =  1100 кг/м3;  допускаемое напряжение [σ_r]  = 441  МПа; допускаемое  напряжение для локальных зон  концентрации  напряжений  588  МПа; внутренний радиус основания ротора R = 0,346  м; внутренний радиус широкого края конической крышки Rк =  0,320 м; внутренний радиус узкого края конической крышки rк = 0,11 м; внутренний радиус опорной поверхности кольца на коническую крышку ротора R₃  = 0,316  м; радиус свободной поверхности сепарируемого продукта R₀  = 0,110  м; наружный и внутренний радиусы затяжного кольца R₁ =  0,342 м, R2 =  0,305 м; половина угла раствора конической крышки при вершине а = 40°; длина участка основания ротора, нагруженного давлением сепарируемого продукта, b =  0,077 м; длина цилиндрического элемента основания ротора 1 =  0,186 м; расстояние l1 =  0,1475 м от верхнего сечения цилиндрического элемента до линии действия погонной силы S; шаг резьбы h =  0,012 м; число витков резьбы, принятое в расчете, z =  1; наружный и внутренний диаметры резьбы кольца соответственно dн =  0,69 м; dвн =  0,677м.
Скачать решение задачи (МАХП) 61 (цена 100р)

---

Задача 62 Определить мощность привода центрифуги АОГ- 800 периодического действия, предназначенной для разделения суспензии, содержащей 20 %масс. твердого вещества с плотностью кристаллов Рт = 3200 кг/м3. Плотность маточной жидкости Рж = 1000 кг/м3. Технические характеристики центрифуги АОГ- 800: внутренний диаметр барабана D =  0,8 м; внутренняя длина барабана L =  0,4 м; частота вращения барабана n =  1700 об/мин; диаметр вала d8 =  0,06 м; вес незагруженного барабана G₆ =  5000 Н; общий вес всех вращающихся частей центрифуги G = 7000 Н.
Скачать решение задачи (МАХП) 62 (цена 100р)

---

Задача 63 Определить мощность, потребляемую шнековой осадительной центрифугой непрерывного действия при отделении суспензии кристаллов Na2C03 от маточного раствора. Исходные данные. Производительность по суспензии Qc = 15 м³/ч; концентрация твердого вещества в суспензии с= 30 %; ruютность кристаллов Рт = 2700 кг/мЗ; плотность маточного раствора Рж = 1000 кг/м3; динамическая вязкость раствора 0,001 Па-с; Конечная влажность осадка w= 50%; содержание твердой фазы в фугате с_Ф = 5 %. Технические характеристики центрифуги: частота вращения барабана n = 1225 об/мин; максимальный и минимальный диаметры барабана Dmax = 0,6 мм и Dmin =  0,28 мм; длина барабана L = 1 м; угол 18°; число витков шнека z = 6; диаметр и длина сливного цилиндра D_сл = 0,42 мм и L₁ = 0,6 м; радиус расположения окон для выгрузки осадка из барабана центрифуги Rк =  О, 19 м; масса вращающихся частей центрифуги G= 500 кг.
Скачать решение задачи (МАХП) 63 (цена 100р)

---

Задача 64 Подобрать линзовый компенсатор для технологического трубопровода и определить напряжения в нем. Исходные данные. Трубопровод выполнен из труб диаметром 159х4,5 мм, по которому движется поток, имеющий температуру t = 170С и давление р = 0,5 МПа. Материал труб – углеродистая сталь расстояние между неподвижными опорами 1 = 10 м; расчетная температура воздуха tв = - 20 °С; модуль упругости материала Ет = 1,9*10⁵ МПа, допускаемое напряжение  0,11*10^-4 1/С, коррозионная прибавка С= 0,001 м. Компенсатор выполнен из углеродистой стали на Ру =  0,6 МПа и Dy =150 мм, D =0,36 м; Dв = 0,159 м; S= 0,0035 м; q =  0,1  м; lот = 0,012 м; к = 0,0095 м; Рк = 0,0154 МН; Рр = 0,0167 м.
Скачать решение задачи (МАХП) 64 (цена 100р)

---

Задача 65 Рассчитать элементы трубопровода для отвода жидкой этан-этиленовой фракции от куба колонны. Рабочее давление 3,5 МПа; температура среды 2 °С; диаметр штуцера колонну, к которому присоединяется трубопровод Dy = 200
Скачать решение задачи (МАХП) 65 (цена 100р)

---

Задача 66 Рассчитать на прочность корпус трубчатого реактора. Расчетное внутреннее избыточное давление Р= 140 МПа; расчетная температура стенки 100 ос; наружный диаметр D =  0,0485 м; предел прочности материала корпуса (сталь 12Х13-Ш) 690 МПа при температуре 20 С, 690 МПа при температуре 100 С; предел текучести материала корпуса σ =460 МПа при температуре 20 С, Gв =460 МПа при температуре 100 ос; коэффициент запаса прочности по пределу прочности n = 2,6, по пределу текучести Gт = 1,5; прибавка на коррозионный износ за расчетный срок службы 20 лет: внутренней поверхности С₁  = 0,0002 м, наружной поверхности С₂ = 0,001  м; технологическая прибавка, компенсирующая допуск на толщину стенки, С₃ =  0,001  м; технологическая прибанка, компенсирующая допуск на наружный диаметр, С₄ =  0,0004 м; коэффициент прочности сварного шва ф =  1 (сварные швы отсутствуют).
Скачать решение задачи (МАХП) 66 (цена 100р)

---

Задача 67 Рассчитать такелажную оснастку для подъема колонноrо аппарата методом скольжения с отрывом низа аппарата от земли двумя вертикальными мачтами.  Исходные данные. Вес колонны Р =  0,8  МН; вес мачты Рм = 0,05 МН; вес грузовых полиспастов Ргп =  4 кН; усилие предварительного натяжения ванты S₁ =  10  кН; число вант на одной мачте n  = 4: длина мачты 1 = 50  м; высота колонны Н= 42  м; расстояние центра массы колонны от основания l_цм =  18 м; диаметр колонны D= 2 м; расстояние от оси мачты до якоря задней ванты а= 50 м; расстояние между осями мачт b =  4 м; расстояние от оси мачты до якоря боковой ванты g =  50 м; расстоянИе по горизонтали от оси мачты до центра аппарата в момент отрыва d= 20 м; длина тормозной оттяжки f = 40м; расстояние по вертикали от уровня земли до центра массы аппарата в момент отрыва h =  15  м; кратность полиспаста m = 8;  коэффициент динамичности kд = 1,1.  Расчетная схема приведена на рис. 8. 1.

Расчетная схема определения усилий в двух мачтах при подъеме груза соттяжкой
Скачать решение задачи (МАХП) 67 (цена 100р)

---

Задача 68 Рассчитать такелажную оснастку для подъема колонного аппарата методом поворота вокруг шарнира двумя вертикальными мачтами. Исходные данные. Вес колонны Р=О,4МН;диаметрколонны D =  1,2 м; расстояние центра массы колонны от ее основания lцм = 15 м; высота мачты Н = 25 м; расстояние от оси шарнира до оси мачты lш = 8 м; расстояние от места строповки аппарата до его основания lс =  22  м; расстояние от мачты до якоря ванты lя = 25 м; высота фундамента hФ = 1,0 м; длина аппарата Lап = 45 м; вес мачты Рм = 15 кН; расстояние от оси шарнира до точки крепления тормозной оттяжки hт = 25 м; угол между тормозной оттяжкой и горизонталью  45°; усилие предварительного натяжения вант бв  =  10 кН; КПД одного ролика в блоке 0,975; кратность полиспаста m = 5:

Расчетная схема подъема аппарата методом поворота вокруг шарнира: а - мачта установлена за поворотным шарниром; б- мачта установлена между поворотным шарниром и центром масс (цм) аппарата
Скачать решение задачи (МАХП) 68 (цена 100р)

---

Задача 69 Определить усилия в элементах такелажной оснастки в случае подъема колонного аппарата порталом. Исходные данные. Вес поднимаемого аппарата Р= 1 МН; вес портала Рп = 60 кН; расстояние по оси аппарата от его шарнира до центра массы lцм = 9 м; расстояние по оси портала от его шарнира до центра массы портала lп = 30 м; длина портала L = 35 м; расстояние по вертикали между точкой строповки аппарата и шарниром портала в исходном положении h = 2,5  м; высота фундамента под аппарат над шарниром портала h1 = 1 м; расстояние по оси аппарата между центром массы его и монтажными штуцерами М= 7 м; расстояние между вертикальной осью, проходящей через башмак (шарнир) портала, и точкой строповки аппарата в исходном положении перед подъемом а = 2 м; расстояние от шарнира аппарата до его центра массы по ширине аппарата r = 1,3 м.

Расчетная схема определения усилий в элементах такелажной оснастки:  а - в начальный момент подъема портала; б- в начальный момент подъема аппарата
Скачать решение задачи (МАХП) 69 (цена 100р)

---

Задача 70 Определить усилия в элементах такелажной оснастки в случае подъема колонного аппарата методом выжимания. Исходные данные. Вес аппарата Р= 1 МН; расстояние от центра массы аппарата до шарнира Zцм = 9 м; диаметр аппарата D =  2 м; расстояние от шарнира до оси аппарата, проходящей через центр его массы, R₂ = 1,2 м; расстояние по длине аппарата от оси его шарнира до оси поворотной цапфы S= 12 м; вес подпорки Р" = 0,04 МН; расстояние от нижнего конца подпорки до центра массы 15 м; длина подпорки а =  30 м; расстояние по ширине аппарата от оси его шарнира до оси поворотной цапфы (т.е. до верхнего конца подпорки) В.= 2,4 м; высота фундамента над шарниром тележки h =  1 м.  

Расчетная схема для определения усилий при подъеме аппарата одной рамной опорой (промежуточное и конечное положения): 1 - поворотная цапфа; 2-аппарат; 3- рамная опора; 4- каретка; 5- полиспаст; 6- поворотный шарнир
Скачать решение задачи (МАХП) 70 (цена 100р)

---

Решение задач по МАХП часть 2

Задача 33 Произвести расчет на прочность основных элементов реактора-котла с рубашкой. Исходные данные. Внутренний диаметр котла D =  1000 мм, рубашки- D1 =  1100 мм, расчетная длина цилиндрической обечайки корпуса аппарата l =  960 мм, давление в корпусе аппарата избыточное 0,3 МПа, вакуумметрическое до 0,08 МПа; температура в корпусе аппарата 160  °С, в рубашке - 160  °С; давление в рубашке 0,6 МПа.
Скачать решение задачи (МАХП) 33 (цена 100р)

---

Задача 34 Рассчитать скорость химической реакции и объем реактора-котла непрерывного действия для получения сульфата никеля путем взаимодействия гидроксида никеля с серной кислотой по реакции

Ni(OН)₂ + 2H₂SО₄ =  NiSО₄ + 2Н₂О.

Исходные данные. Производительность установки G= 2,0 т/сут по безводному NiSО4. Степень превращения х = 0,85. Константа скорости реакции второго порядка к_р = 5,76*10^-4 м³/(кмоль•с). Сумма масс продуктов, составляющих реакционную смесь, приходящихся на 1 т целевого продукта, L_m = 6257 кг/т. Плотность реакционной смеси 1167 кг/м³
Скачать решение задачи (МАХП) 34 (цена 100р)

---

Задача 35 Рассчитать время реакции, диаметр трубы реактора и скорость движения в ней реакционной среды, приняв, что режим движения среды в реакторе - турбулентный. Определить число секций реактора и рассчитать его гидравлическое сопротивление. Объемный расход реакционной среды v_P  =  16 м³/ч. Начальная концентрация компонента А х_Ан = 16 кмоль/м³, компонента ВхВн = 1,8 кмоль/м³.  Степень превращения  0,85. Константа скорости реакции К_Р2 =  0,05 м³/(кмоль•с). Плотность реакционной среды р =  980 кг/м³ ее вязкость 6,0 мПа•С. Реакция протекает по стехиометрическому уравнению.
Скачать решение задачи (МАХП) 35 (цена 100р)

---

Задача 36 Рассчитать камеру радиации печи пиролиза для этановой фракции. Исходные данные. Производительность по сырью G= 7000 кr/ч; расход добавляемого водяного пара Z= 700 кг/ч; температура сырья на входе в печь 35 °С; состав сырья для пиролиза и состав продуктов пиролиза даны в табл. 5.5 и 5.6.  Сжигается газовое топливо следующего состава: СН₄ - 59 % и Н₂ - 41  % об.

Скачать решение задачи (МАХП) 36 (цена 100р)

---

Задача 37 Провести расчет барабанного вакуум-фильтра с образованием намывного слоя осадка. Определить производительность барабанного безъячейкового вакуум-фильтра, имеющего площадь поверхности 45  м²,  для разделения суспензии метатитановой кислоты (МТК). В качестве фильтрующей перегородки служит ткань фильтра - диагональ, сопротивление которой при расчете принимается равным  р =  1,919*10⁹ м^-1.
Перепад давления при образовании намывного слоя возрастает от 0 до 26,68  кН/м2. Эквивалентный постоянный перепад давления при образовании намывного слоя Рн = 13,34 кПа. Принимаемая конечная толщина уплотненного намывного  слоя b_упл = 0,08  м. Среднее значение среднего удельного сопротивления осадка для уплотненного намывного слоя толщиной 80  мм за время его образования а_упл = 4,57-109 м/кг. Среднее удельное сопротивление осадка для неуплотненного намывного слоя а_ср.н = 0,781*10⁹ м/кг; вязкость жидкой фазы при температуре фильтрования (t =  20 °С), μ_н  = 1•10^-6 кПа*с; частота вращения барабана фильтра n =  1 об/мин;
угол сектора зоны фильтрования  140°.
Скачать решение задачи (МАХП) 37 (цена 100р)

---

Задача 38 Поверхность фильтрования S =  45 м²; перепад давлений при фильтровании р =  26,68 кПа; удельное сопротивление осадка для уплотненного намывного слоя древесной муки aупл =  8,6*10⁹  м/кг; вязкость жидкой фазы гидролизной кислоты разделяемой суспензии МТК при температуре фильтрования 50 °C, Р =  1,787*10^-6 кПа*с; среднее удельное сопротивление осадка, получаемого при разделении суспензии МТК, а_ср =  124,55*10⁹ м/кг; подача ножа на один оборот барабана фильтра e = 0,1 мм; время фильтрования  t  =  106,1  с;  время  выполнения  вспомогательных  операций t_всп =  7200 c.
Скачать решение задачи (МАХП) 38 (цена 100р)

---

Задача 39 Радиус барабана фильтра r6 =  1,57 м; радиус барабана со слоем r_c  =  1,65 м; длина барабана 1 = 4,5 м; толщина и влажность уruютненного намывного слоя древесной муки соответственно бупл = 0,08 м w'= 76 %; плотность уплотненного намывного слоя древесной муки, отложившегася на фильтре, р_упл =  1087 кr/м³;  плотность жидкой фазы разделяемой суспензии  МТК р_ж =  1265  кг/м³;  общая продолжительность одного периода работы фильтра t_общ= 198090  с; средняя скорость фильтрования, отнесенная к общей продолжительности одного периода работы фильтра, v_ср.н =  1,056*10^-5 м/с.
Скачать решение задачи (МАХП) 39 (цена 100р)

---

Задача 40 Произнести: 1) расчет барабанного вакуум-фильтра без образования намывного слоя; 2) определение производительности установленного барабанного вакуум-фильтра с площадью поверхности 45 м² для разделения суспензии МТК. В качестве фильтрующей перегородки служит ткань фильтро-диаrональ, сопротивление которой принимается равным 1,919*10⁹ м^-1.  
Скачать решение задачи (МАХП) 40 (цена 100р)

---

Задача 41 Поверхность фильтрования S= 45 м²; перепад давлений при фильтровании р =  26,68 кПа; удельное сопротивление осадка для уплотненного слоя аупл =  20*10⁹ м/кг; вязкость жидкой фазы гидролизной кислоты разделяемой суспензии МТК при температуре фильтрования 50 ас J_l  =  1,787*10^-6 кПа*с; среднее удельное сопротивление осадка, получаемого при разделении суспензии МТК, acp = 250*10^9 м/кг; толщина образуемого слоя осадка МТК бпл = 0,08 м; конечная толщина осадка при его срезе б₁ =  0 м; подача ножа на один оборот барабана фильтра е = 0,0001 м; угол сектора зоны фильтрования ф =  140°;  время фильтрования t =  106,1 с;  время выполнения вспомогательных операций t_всп =  7200 с.
Скачать решение задачи (МАХП) 41 (цена 100р)

---

Задача 42 Провести расчет площади поверхности фильтрования и других основных параметров вновь проектируемых барабанных вакуум-фильтров с наружной фильтрующей поверхностью. В качестве разделяемой системы служит алюмосиликатная суспензия.
Скачать решение задачи (МАХП) 42 (цена 100р)

---

Задача 43 Необходимая производительность по фильтрату  Q = 0,0015  м³/с;  перепад  давления  при  фильтровании р = 66,81 кПа; перепад давлений при промывке P = 66,81 кПа; среднее удельное сопротивление осадка а_ср =542,35*10⁹ м/кг; сопротивление фильтрующей перегородки, отнесенное к единице жидкости, b = 40,98*10⁹ 1/м; содержание жидкой фазы в отфильтрованном осадке (до просушки) w = 80  %;  содержание жидкой фазы в отфильтрован ном осадке (после просушки), найденное экспериментально для условий работы, принимаемое в расчете фильтра, w' =  77  %;  вязкость жидкой фазы при температуре фильтрования м =  61,89*10^-8 кПа•с; толщина слоя осадка на фильтре б_ос =  0,007  м; необходимый объем промывной воды на 1 кг влажного осадка V_пр.ж =  0,0015 м³/кг; средняя вязкость промывного фильтрата μ_пp =  59,88•10^-8 кПа•с; коэффициент К_з6 =  0,8, учитывающий снижение производительности фильтра в результате постепенной забивки фильтрующей перегородки; отношение поверхности осадка, орошаемой форсунками, к теоретически необходимой поверхности зоны промывки v =  1,1; общее число ячеек фильтра n_я =  24; число ячеек фильтра, одновременно находящихся в зоне просушки, n_я =  2; центральный угол, занимаемый сектором съема осадка (принимается из конструктивных соображений) ф =  50°;  угол сектора мертвой зоны от уровня жидкости в корыте фильтра до верхней границы начала зоны всасывания ф_м = 3; угол от горизонтальной оси барабана до верхней границы зоны предварительной просушки ф_гс =  15°; специальная зона регенерации фильтрующей перегородки не предусматривается.
Скачать решение задачи (МАХП) 43 (цена 100р)

---

Задача 44 Рассчитать производительность установленного барабанного вакуум-фильтра со стандартным распределением рабочих зон.  Поверхность фильтрования S = 40 м²; перепад давления при фильтровании р =  66,81  кПа; перепад давлений при промывке Р_пр =  66,81  кПа; среднее удельное сопротивление осадка аср =  542,35*10⁹ м/кг; сопротивление фильтрующей перегородки, отнесенное к единице жидкости, acp =  40,98*10⁹  1/м; содержание жидкой фазы в отфильтрованном осадке (до просушки) w =  80  %; содержание жидкой фазы в  снимаемом с  фильтра осадке  (после просушки) w' =  77  %;  вязкость жидкой фазы при температуре фильтрования b  =  61,89*10^-8 кПа-с; толщина слоя осадка на фильтре б_ос =  0,007  м; масса твердой фазы, отлагающейся при получении единицы объема фильтрата (t =  50° С), q_т =  42,0 кг/м³; отношение объемов отфильтрованного влажного осадка и полученного фильтрата w = 0,187;  плотность влажного осадка, p_ос = 1120 кг/м³; необходимый объем промывной воды на 1  кг влажного осадка  V_пр.ж = 0,0015  м³/кг;  средняя вязкость промывного фильтрата мпp =  59,88*10^-8 кПа•с; коэффициент К_зб =  0,8, учитывающий снижение производительности фильтра в результате постепенной забивки фильтрующей перегородки; отношение площади поверхности осадка, орошаемой форсунками, к теоретически необходимой площади поверхности зоны промывки v = 1,1; время просушки осадка tс =  30 с; общее число ячеек фильтра n =  24; радиус барабана фильтра r_б =  1,5 м. 

Скачать решение задачи (МАХП) 44 (цена 100р)

---

Задача 45 Рассчитать на прочность элементы конструкции барабанного вакуум-фильтра. Исходные данные L = 5,75 м длина барабана; l₁ = 0,78 м - расстояние от опоры до наружной пластины торцевой стенки; l₂ =  0,59 м - расстояние между наружной и внутренней пластинами торцевой стенки; l₃ = 0,35 м; l₄ = 2, 78  м; Р = 19610 Н - усилие, передаваемое на вал от привода; G₆ =  14 7100  Н - вес барабана; Мкр =  49030 Н• м­ крутящий момент на валу от приводного устройства; h₁ = 0,04 м; h₂ =  0,025 м - толщины соответственно наружной и внутренней пластин торцевой стенки; r₁ =  а = 0,13  м - радиус правой цапфы; D = 2b =  2,4 м - внутренний диаметр барабана; b - наружный радиус торцевой стенки; S= 0,01 м - толщина стенки обечайки (барабана); R =  1,2 м; q =  3923  Н/м - удельная нагрузка от механизма обжима или съема осадка; р = 2000 кгfм3 - плотность суспензии; ф₀ = 70° - угол, характеризующий степень погружения барабана. Опорные реакции: R₁  = 88650  Н; R₁₁  = 78060 Н.
Скачать решение задачи (МАХП) 45 (цена 100р)

---

Задача 46 Определить производительность дискового вакуум-фильтра ДУ 102-2,5 для разделения суспензии рапного гидроксида магния.
Типоразмер дискового вакуум-фильтра ДУ102-2,5; площадь поверхности фильтрования S= 102 м²; число дисков nд = 12;  радиус фильтрующего диска r_д = 1,25 м; угол сектора зоны фильтрования по внешней окружности диска ф_д =  120°; угол сектора зоны просушки ф_сд =  137°;  угол погружения фильтрующего диска в суспензию по внешней окружности диска ф_д =  166°;  перепад давления при фильтровании р =  66,7 кПа; среднее удельное сопротивление осадка rср = 96,95*10⁹ м/кг; сопротивление фильтрующей ткани, отнесенное к единице вязкости, Rф =  60,4*10⁹  1/м; содержание жидкой фазы в отфильтрованном осадке (до просушки) w =  62% масс.; требуемое содержание жидкой фазы в осадке, снимаемом с фильтра (после просушки), w' =  57% масс.; плотность жидкой фазы при температуре  фильтрования Рж =  1020 кгjм3;  плотность твердой  фазы р_ж =  2400  кг/м³;  динамическая вязкость жидкой фазы при температуре фильтрования μ= 0,94*10^-6 кПа•с; толщина слоя осадка по внутренней границе поверхности фильтрования б_ос = 0,005 м; содержание твердой фазы в суспензии с =  10  %;  плотность влажного осадка р₀ =  13,05  кг/м³;  время просушки осадка tсев= 60  с;  коэффициент К_зб =  0,8, учитывающий снижение производительности фильтра в результате постепенной забивки фильтрующей перегородки.
Скачать решение задачи (МАХП) 46 (цена 100р)

---

Задача 47 Произвести расчет площади поверхности фильтрования и других основных параметров вновь проектируемого дискового вакуум-фильтра для разделения суспензии рапного гидроксида магния. Величины, подлежащие определению при проведении расчета: необходимая площадь поверхности фильтрования S = 102   м²;  распределение зон на фильтре, град. число дисков n_д = 12;  радиус фильтрующего диска r_д = 1,25 м; угол сектора зоны фильтрования по внешней окружности диска ф_д =  120°; угол сектора зоны просушки ф_сд =  137°;  угол погружения фильтрующего диска в суспензию по внешней окружности диска фд =  166° скорость вращения дисков фильтра n,  1/с; радиус фильтрующего диска rд, м; расстояние от центра диска до внутренней границы поверхности фильтрования r,  м.  Производительность по фильтрату Q_Ф =  115,74*10^-3 м³/c;  время просушки осадка t_св =  60 с; угол, занимаемый сектором съема (включая мертвые зоны) до места погружения диска, ф_1д =  55°; угол сектора мертвой зоны от уровня жидкости в корыте фильтра до верхней границы начала зоны всасывания по внутреннему краю поверхности фильтрации на диске ф_мв =  55°.
Скачать решение задачи (МАХП) 47 (цена 100р)

---

Задача 48 Провести расчет производительности по данным опытов на лабораторной установке с наливной воронкой без вычисления констант фильтрования ленточного фильтра ЛУ 1,6-0,5-3,2, используемого для разделения суспензии полиметилметакрилата. Фильтрующая перегородка-ткань капроновая, арт. 56027. Площадь поверхности фильтрования S = 1,6  м²;  рабочая ширина ленты В= 0,5 м; общая длина вакуум-камер L =  3,2 м; толщина набираемого слоя осадка б_ос =  0,016 м; число стадий промывки осадка n_np =  1;  применяемое промывное устройство - лоток; необходимый объем промывной жидкости на единицу массы влажного осадка б_р.ж =  0,002 м³/кг. Экспериментальные данные, полученные при заданных условиях проведения процесса и используемые для расчета промышленного фильтра: поверхность лабораторного фильтра Sл =  0,01  м²; объем суспензии, необходимой для образования на лабораторном фильтре слоя осадка заданной толщины,  Vсп.л =  500*10^-6 м3;  объем полученного фильтрата Vл =  400*10^-6 м³;  масса  полученного  влажного  осадка m_осл =  0,2378 кг; время фильтрования t  =  20 с; время промывки осадка при заданном количестве промывной жидкости t_пр = 63 с; время просушки осадка t_c  = 30 с; перепад давлений при фильтровании р = 58 кПа; содержание жидкой фазы в отфильтрованном осадке до просушки w = 32,5 % к массе; содержание жидкой фазы в осадке после промывки и просушки w' =  14,4% к массе; коэффициент, учитывающий снижение производительности в результате постепенной забивки фильтрующей перегородки и перехода от модели к промышленному аппарату, к_с.пр = 0,7.
Скачать решение задачи (МАХП) 48 (цена 100р)

---

Задача 49 Определить производительность существующего фильтра ЛУ 2,5-0,5-4,8 на основании уравнений фильтрования при условии полного расслоения суспензии в зоне загрузки. Фильтр используется для разделения суспензии шлифпорошка М40. Фильтрующая перегородка-ткань плащ-палатка, арт. 610 (выбрана из условий уноса твердой фазы не более 0,15 кг/м³)
Скачать решение задачи (МАХП) 49 (цена 100р)

---

Задача 50 Площадь поверхности фильтрования S = 2,4 м²;  рабочая ширина ленты В= 0,5 м; общая длина вакуум-камер L =  4,8 м; перепад давлений при фильтровании р =  60 кПа; среднее удельное сопротивление осадка а_ср = 3,7069•10⁹ м/кг; сопротивление фильтрующей перегородки,  отнесенное к единице вязкости, а_ср = 158,92*10⁹  1/м; толщина набираемого слоя осадка б_ос = 0,016 м; время просушки осадка tc =  60 с;  содержание жидкой фазы в отфильтрованном осадке до просушки w =  22  % масс.; содержание жидкой фазы в осадке после просушки w' = 10 % масс.; динамическая вяз­кость  жидкой  фазы  суспензии  при  температуре  фильтрования μ = 0,9358*10^-6 кПа*с; коэффициент, учитывающий снижение производительности в результате постепенной забивки фильтрующей перегородки и перехода от модели к промышленному аппарату, к_спр = 0,7.
Скачать решение задачи (МАХП) 50 (цена 100р)

---

Задача 51 Определить производительность существующего фильтра по данным лабораторных опытов без определения констант фильтрования. Карусельный фильтр К100-15К используется для разделения суспензии фосфогипса из фосфоритов Кара-Тау. Фильтрующая перегородка-ткань перхлорвиниловая. Концентрация суспензии ст  = 33 % масс. Площадь  поверхности  фильтрования (фактическая) S = 108 м²;  угол сектора, занимаемого основными зонами (фильтрование, промывка и просушка), фосн = 286°; число ковшей nк = 24;  толщина набираемого слоя осадка 800 = 0,040 м; число стадий промывки осадка n_пр =  3;  необходимый объем промывной жидкости на  1  кг  влажного осадка:  на  1-й  стадии  V_пр.ж1 = 0,33*10^-3 м³/кг; на 2-й стадии V_пр.ж2 = 0,33*10^-3  м³/кг; на 3-й стадии V_прж3 =  0,33*10^-3 м³/кг. Экспериментальные данные, полученные при заданных условиях проведения процесса и используемые для расчета промышленного фильтра: поверхность лабораторного фильтра Sл =  0,01  м2; объем суспензии, необходимый для образования на лабораторном фильтре слоя осадка заданной толщины, б_п.л =  0,55*10^-3 м³;  объем полученного фильтрата Vл = 0,15*10^-3 м3;  масса  полученного  влажного  осадка m_осл =  0,628 кг; время фильтрования   25  с; время промывки осадка: на 1-й стадии t_пр1 = 24 с; на 2-й стадии t_пр2 =  21  с; на 3-й стадии tпр3 = 21  с; время просушки осадка t_c =  20 с;  перепад давлений при разделении суспензии, промывке и просушке осадка р = Р_пр = Ре =  60  кПа; содержание жидкой фазы в отфильтрованном осадке до просушки w =57% масс.; содержание жидкой фазы в осадке до просушки w' =  37% масс.; коэффициент, учитывающий снижение производительности в результате постепенной забивки фильтрующей перегородки и перехода от модели к промышленному аппарату, Kс.пр = 0,8; коэффициент, учитывающий при промывке неравномерность толщины осадка, образующегося в ковшах промышленного фильтра, kнт =  1,1.
Скачать решение задачи (МАХП) 51 (цена 100р)

---